Тепловые процессы при работе погружных кабелей

Из всего многообразия погружных кабелей для нефтегазовой

промышленности

в

наиболее

жестких

условиях многофакторного воздействия работают кабели для электропитания погружаемых в скважины устройств (геофизические снаряды, электротеплонагреватели, электронефтенасосы

и

т.д.);

некоторые

элементы

этих

условий, например, механические нагрузки, присущи также эксплуатации наземных кабелей для сейсморазведки и др. К

наиболее

характерным

представителям

кабелей для

скважин

относятся

специальные

грузонесущие многофункциональные геофизические кабели. В общем случае они являются электротелеметрическими, хотя и позволяют кратковременную передачу больших токов, а в

некоторых

исполнениях

имеют

и

силовые

жилы

(например,

КГПВ-6),

предназначенные

для

канализации значительных мощностей.

При помощи геофизических кабелей в процессе бурения скважин проводится комплекс промыслово-геофизических работ, основное место в котором занимает каротаж — изучение физических свойств пород, пересеченных скважиной, с целью определения

последовательности

напластований,

характеристик отдельных пластов, глубины их залегания и т.д. Кроме

каротажа,

в

комплекс

входит

ряд

измерений, контролирующих

бурение

скважины

(измерение

профиля скважины, отклонения оси скважины от вертикали, азимута оси скважины и т.п.), отбор образцов пород сверлящими

или

стреляющими

грунтоносами,

проб жидкости

из

пластов

скважины

пробоотборниками, прострелочно-взрывные

операции

при

вскрытии

продуктивных пластов и ликвидации аварий, а также гидродинамические наблюдения в действующих скважинах. Геофизический кабель является каналом связи для передачи

электрических

сигналов

от

скважинных

приборов к измерительной и регистрирующей аппаратуре, расположенной на поверхности земли.

С помощью спуско-подъемного оборудования и кабеля производят перемещение

приборов

по

стволу

скважины.

Наконец, этот кабель используют в качестве измерительного инструмента,

с

помощью

которого

определяют

глубину нахождения аппаратуры в скважине. Известны и другие методы исследования скважин, например, в процессе бурения при помощи аппаратуры,

установленной

над

турбобуром,

использующие

в качестве

канала

связи

колонну

бурильных

труб.

Они позволяют проводить исследования в наклонных скважинах сложного профиля или осложненных бурением, однако

ограниченность

их

возможностей

на

глубинах свыше 3000 м, и недостаточность получаемой с их помощью информации не позволяют им конкурировать с детальными

исследованиями,

проводимыми

с

помощью грузонесущих геофизических кабелей. К погружным кабелям, для которых обязательно изучение тепловых процессов при протекании по ним токов нагрузки и подогревании их скважинной жидкостью, можно отнести: силовые кабели для питания погружных электродвигателей нефтенасосов, грузонесущие геофизические кабели,

кабели

для

электропитания

двигателей

электробуров, нагревательные

кабели

для

распарафинирования

скважин или для предупреждения асфальтопарафиновых отложений и гидратов в насосно-компрессорных трубах (НКТ). Ряд

вопросов

имитационных

исследований,

электрического и теплового расчетов, конструирования, изготовления и эксплуатации этих кабелей рассмотрен в работах [1-5]. В последнее время получили развитие новые схемы одновременной эксплуатации в одних и тех же скважинах

кабелей

различного

назначения,

например,

силовых

нагревательных

кабелей

и

силовых

кабелей

для электропитания погружных нефтенасосов. Совместная работа нагревательных кабелей и кабелей

для

питания

погружных

электродвигателей

(ПЭД) может

приводить

к

дополнительному

подогреву

последних, что делает тепловой расчет, количественное определение

этого

подогрева,

крайне

актуальной

задачей, так как при расчете допустимого тока нагрузки питающих кабелей этот эксплуатационный вариант ранее не рассматривался. В предлагаемой статье рассмотрены методы расчета допустимых токов нагрузки силовых кабелей,

кабелей

нагревания

и

методы

расчета

токов при их совместной работе. Рассмотрены также методы расчета допустимых токов нагрузки грузонесущих геофизических кабелей и показаны возможные методы расчета кабелей для питания нагревателей и электрических двигателей электробуров. На рис. 1 показана общая схема эксплуатации погружных электронасосов, на рис. 2 — расположение кабелей питания и нагревания по длине скважины и на рис. 3 — расположение этих кабелей по сечению скважины.

Длина кабеля питания l_k на рис. 2 почти равна длине

НКТ

l.

Возможны

варианты

работы

силовых

кабелей питания насосов и кабелей нагревания. В скважинах со штанговыми насосами, естественно, только кабель

нагревания,

расположенный

снаружи

НКТ.

В скважинах

с

центробежными

насосами

кабель

питания расположен снаружи НКТ, а кабель нагревания — внутри НКТ (возможно и снаружи НКТ). В случае объединения

кабелей

питания

и

нагревания

в

общей броне,

кабель

питания

подвергается

значительному нагреванию,

что

крайне

нежелательно,

так

как

это приводит к снижению допустимого тока нагрузки. Перед насосом к кабелю питания подключен кабельудлинитель, длина которого может достигать 50 м. Этот кабель

подвергается

дополнительному

нагреванию

от работающего

насоса

и

двигателя,

особенно

это

относится к аварийным режимам. Поэтому кабель-удлинитель должен обладать повышенной нагревостойкостью. Динамический уровень затрубной жидкости ld может изменяться в значительных пределах в зависимости от давления, которое поддерживается в затрубном пространстве.

Он

может

изменяться

по

глубине

от 700 м до значения l — 50 м. Рассмотрим наиболее тяжелый случай работы кабеля питания, когда в затрубном пространстве расположен газ под давлением. На

рис.

4

показана

схема

расчета

температур

и мощности

тепловых

потоков

в

случае

расположения кабеля питания снаружи НКТ и кабеля нагревания внутри НКТ. В [6-8] рассмотрены теплообменные процессы

и

рекомендованы

численные

значения

тепловых сопротивлений, приведенные в табл. 1. Тепловые сопротивления: R_КП — кабеля питания, R_ТК — кабеля нагревания, R_Т? — между кабелем и НКТ при наружном расположении

кабеля,

R_Т4 —

между

кабелем

и

НКТ при внутреннем расположении кабеля нагревания при его соприкосновении с поверхностью НКТ, R_Т8 — между кабелем нагревания и нефтегазово-водной смесью в НКТ, R_Т1 — между этой смесью и внутренней стенкой НКТ, R_Т2 — между НКТ и обсадной трубой (ОТ), R_Т5 — между поверхностью кабеля и ОТ, R_Тз — тепловое сопротивление для земли, окружающей обсадную трубу. Обозначение

температур:

Т_ЖП —

жилы

кабеля

питания, Т_Ж — жилы кабеля нагревания, Т_БП — брони кабеля питания, Т₂ — НКТ, Т₃ — ОТ. Значение Е соответствует температуре грунта (Е = Т_оу +к_с•х), Т₁ — температура нефти. Обозначение мощности тепловых потоков (Вт/м): Р_П — суммарная мощность потерь в кабеле питания, Р — то же в кабеле нагревания, Р_Н — для мощности теплового потока, необходимого для нагревания (или при охлаждении) нефти, и от трения при течении вязкой жидкости. В схеме рис. 4 эти потоки соответствуют источникам тока в электрических схемах, а Е — ЭДС. По определению тепловое сопротивление грунта R_Тз =(Т_ОТ-Т_О)/Р, где Т_ОТ — температура грунта около обсадной трубы, Т_О — температура грунта при отсутствии влияния скважины, Р — мощность потока тепловой энергии от обсадной трубы. Если значение Р постоянное, то для температуры грунта

Т

на

расстоянии

r

от оси скважины по [12] где Еi(z) — интегральная табулированная показательная функция, z = r²/(4аt), а =

?/с? (температуропроводность),

t

—

время,

? —

теплопроводность, с — теплоемкость,

? — плотность грунта. В

процессе

работы

скважины

время

от

начала

ее эксплуатации велико и значение z < 0,4 (безразмерная величина). В этом случае справедливо приближение Для средних теплофизических свойств грунта приближенно где t — время, час. Значение R_Тз зависит от времени эксплуатации. Рассмотрим сначала работу только кабеля питания. Значение мощности при охлаждении нефти Р_Н при ее движении вверх по скважине невелико, и для приближенных

расчетов

применяем

Р_Н?0. При

отсутствии

кабеля

нагревания Р=0. Формально в схеме рис. 4 в цепях Р и Р_Н будет разрыв. Тогда эквивалентное сопротивление для потока Р_Н получим по формуле Тепловое сопротивление для земли R_Тз увеличивается со временем работы скважины от 0,25 (при t=100 час.) до 0,4

^oС•м/Вт (при t=1000 час.). Тогда при учете значений тепловых сопротивлений в табл. 1 получим R_Т = 1,42-1,57

^oС•м/Вт. Мощность

потерь

в

трехжильном

кабеле

питания вычислим по формуле Значение Т₁= E при х = l. Если при заданном токе в жиле кабеля 1 рассчитать Р_П по (5), то по (6) определим R_T. По данным [2] (табл.2, 3) получим рекомендуемые токи для заданных (ТЖП-T₁). Тогда для кабелей КПБП-90 и КПпБП-110 получим R_T в зависимости от сечения жилы, приведенные в табл. 2. При использовании данных [9] для кабелей зарубежных фирм получим в среднем R_T?1,9 -1,3

^оС•м/Вт, что приблизительно

соответствует

данным

табл.

2.

Таким образом,

для

расчета

максимально

допустимых

токов нагрузки рекомендуется использовать данные табл. 2. Однако

фактический

ток

в

кабелях

может

быть меньше максимально допустимого значения. Мощность

энергии,

необходимую

для

откачки нефти, определим по формуле где g =9,81 м/с 2 ; ?н— плотность откачиваемой жидкости,

кг/м³ ; l д —

динамический

уровень

межтрубной жидкости, м; Q — объем откачиваемой жидкости, м 3 /с; W — мощность энергии, Вт. При движении жидкости по НКТ энергия затрачивается

также

на

трение.

Для

грубой

оценки

необходимой мощности значение W из (4) умножим на 2. Значения необходимой мощности приведены в табл. 3. В этой же таблице

приведены

параметры

двигателей

([3],

табл.

1.5), необходимых для обеспечения этой мощности. На кабельной линии происходит падение напряжения (линейное) Здесь R_ж — сопротивление жилы на единице длины

при

средней

температуре

Тср,

Т_оу —

температура грунта

вблизи

устья

скважины;

Т_l —

температура

на нижнем конце кабеля;

?₂₀ = 0,00392

1/^oС для меди; l — длина кабеля; S_ж — площадь поперечного сечения жилы; R₂₀ — сопротивление жилы при 20 ^oС,

?₂₀ — удельное сопротивление при 20 ^oС. В табл. 4 приведены значения падения напряжения (в скобках — в процентах по отношению к номинальному напряжению двигателя по фактическому току в кабеле из табл. 3). Если предположить, что падение напряжения на кабеле не должно превышать 5 % от напряжения

двигателя,

то

в

соответствии

с табл. 4 кабель с сечением жил 10 мм 2 не следует применять уже при длине кабеля 2,5 км. Как

правило,

дебит

жидкости

при

использовании УЭЦН не превышает 50 м³/сут. Для такого дебита может быть использован двигатель мощностью 40 кВт и на напряжение

1000

В.

Из

табл.

4

следует,

что

необходимо сечение жилы 35 мм². Если длина кабеля 1500 м, то достаточно сечение 25 мм², а при длине 1000 м — 16 мм². Таким образом, при глубине 2500 м необходимо применять двигатели на напряжение 2000 В (или более). Из

табл.

3

следует,

что

фактически

мощность

потерь энергии в кабелях с сечением жил 16 мм² и более не превышает 4 Вт/м. Такая мощность потерь существенно не влияет на подогревание нефти при ее продвижении вверх по НКТ. Если

нефть

содержит

растворенный

парафин,

то на стенках НКТ происходит его отложение с постепенным закупориванием канала для течения нефти в НКТ. Для предотвращения отложения парафина и гидратообразования целесообразно применять специальные кабели

нагревания,

расположение

которых

показано на рис. 3. В [6-8] предложена методика расчета необходимой

мощности

и

температуры

кабелей

нагревания в соответствии со схемой рис. 4. Если

расход

жидкости

Q

больше

50

м³/сут,

то

теплая нефть при движении к устью скважины не успевает охлаждаться и нет необходимости применять кабели нагревания. При

расположении

внутри

НКТ

кабели

нагревания можно использовать в периодическом или непрерывном

режиме

включения.

При

периодическом

режиме кабель нагревания включают на 1-3 сут периодически, например,

через

1

мес.

Это

существенно

уменьшает расход энергии на работу кабеля нагревания. В период его включения происходит растворение уже отложившегося

парафина.

При

этом

необходимо

нагревать нефть до температуры на 10-20 ^oС выше температуры начала отложения парафина Т_п [10] где U_п — массовая концентрация парафина, %. Численные значения Т_п приведены в табл. 5. При

непрерывном

режиме

включения

кабеля

нагревания

температура

стенки

НКТ

около

устья

скважины должна быть не ниже значения Т_П. Таким образом,

периодическое

включение

требует

применения кабелей,

рассчитанных

на

максимально

допустимую

температуру на 20-50 ^oС выше, чем для непрерывного включения. При

расположении

кабеля

нагревания снаружи

НКТ

возможно

использование только непрерывного режима включения. Температура нефти зависит от расстояния х от устья скважины L

—

характеристическая

длина

при

охлаждении

или нагревании жидкости, м; C — удельная теплоемкость жидкости,

Дж/(кг•^oС);

G

—

расход

жидкости,

кг/с; P — мощность потерь энергии в кабеле нагревания, Вт/м; к Г —

геотермический

градиент;

R₁ и

R₂ —

эквивалентные

тепловые

сопротивления,

получаемые

при решении задачи по схеме рис. 4. Для

предотвращения

отложения

парафина

необходимо поддерживать температуру Т₂ стенки НКТ не ниже рассчитанного значения. Наименьшие температуры нефти и стенки НКТ Т₂ будут около устья скважины при х=0. Для расчета необходимой мощности потерь энергии в кабелях нагревания в малодебитных скважинах (5-30 м³/сут) в [6-8] рекомендована формула

На глубине 10-15 м температура грунта практически

постоянная

и

равна

среднегодовой

температуре грунта для рассматриваемой климатической области. Так, в Якутске T_0У = -9 ^оС, в Новосибирске 0 ^оС, Иркутске +1,3 ^оС, Ташкенте +13,2 ^оС, Калькутте +25,5 ^оС [11]. При значениях тепловых сопротивлений из табл. 1 величины R₂ равны 0,62 для расположения кабеля внутри НКТ и 0,4 — снаружи НКТ. Сумма (R₁ +R₂ ) ?

0,79 ^оС•м/Вт. Максимальная температура жилы кабеля Если применять режим периодического включения кабеля для растворения уже отложившегося парафина, то в формуле (9) следует применить условие Т₁=Т_П +15, Т_П — из формулы (10). Если дебит скважины равен 40-50 м³/сут, значение L становится сопоставимым с длиной кабеля l К , тогда следует учитывать, что нефть приходит к устью скважины нагретой. При дебите более 50 м³/сут нет необходимости применять кабель нагревания. При расположении кабеля внутри НКТ Температуру

нефти

около

нижнего

конца

кабеля нагревания Т_Н определим по формуле При внутреннем расположении кабеля к₂ = 0,765; к_А = 0,542; R₂ = 0,54 . При

внешнем

расположении

кабеля

кВ =

0,66; R₂ = 0,4

^оС•м/Вт. Первое слагаемое в формулах (14) и (15) соответствует отводу тепла в окружающую среду около устья скважины. Второе слагаемое учитывает приток тепла от поступления нагретой нефти из нижних областей скважины. В качестве примера в табл. 6 приведены мощности кабелей нагревания и температура жил при различных

температурах

грунта

около

устья

скважины при

U_П = 3 %.

Эти

данные

несколько

завышены,

и

по (14) и (15) получим меньшие значения Р. Кроме того, значения R_Тз = 0,25 принимали для времени 100 час., тогда как уже при 1000 час. получим R_Тз = 0,4 и мощности кабелей будут меньше. Рассмотрим теперь совместную работу кабеля питания двигателя насоса, расположенного снаружи НКТ, и кабеля нагревания, расположенного внутри НКТ. В

схеме

рис.

4

примем

приближенно

мощность энергии

при

нагревании

или

охлаждении

нефти

Р_Н равной

нулю,

так

как

при

работе

кабеля

нагревания градиент изменения температуры нефти по х_мал. При этом в цепи источника потока энергий Р_Н получим систему уравнений (Е=Т_0У +кГх) где Т_бП и Т_б — температура брони кабелей питания и нагревания; Р_п и Р —

мощность потерь энергии в кабелях питания и нагревания; Т₂ и Т₃ — температура НКТ и _ОТ. После

алгебраических

преобразований

получим формулы для определения значений Р и Т₂ Порядок расчетов следующий. 1. Рассчитываем коэффициенты

а₁, а₂, а₃, а₄, R_Tз. 2. Проведем расчеты для х = 0 (устье скважины), Е=T_0У, Р_П — задана (по фактическому току в кабеле питания). Зададим значение Т₂ =Т_П (или Т₂ =Т_П +15 для периодического

включения

кабеля

нагревания).

По

(19) определим мощность потерь в кабеле нагревания Р. 3. Проведем расчеты для нижнего конца кабеля нагревания х=l_К , Е=T_0У +к_Г•l_к . При этом задана Р_П и значение Р, полученное в п.2. По (20) определим Т₂. Определим

температуру

брони

кабеля

питания

по

(22). Температура жил кабеля питания По

предложенной

методике

вычислений

получаем несколько

завышенные

значения мощности потерь в кабеле нагревания, так как около устья скважины существует градиент уменьшения температуры

нефти

Т₁ по

х

и

значение Р _П = с_G•d_T1 /dx (поток нефти G, кг/с) направлен против оси х, он отрицательный). В области х=l _K значение d_T1/dx в зависимости от величины G и Р может быть как больше, так и меньше нуля. Учет значения Р Н приводит к громоздким расчетам. В качестве примера рассмотрим расчеты по данным

табл.

1

для

кабеля

питания

и

значений

R_TK,

R_T4, R_T1 и R_T8 для кабеля нагревания. По формулам (21) получим

а₁=3,5; а₃ =3,5.

Значения

а₂,

а₄ и

другие

результаты расчетов приведены в табл. 7 для значений R_T3 = 0,25 и 0,4

o С•м/Вт. Концентрация парафина 3 %, температура его осаждения Т_П = 27,6 ^oС. Длина кабеля нагревания l_K =1000 м. Температура T_0У = 0

^oС. В

устье

скважины

приравниваем

Т₂ =Т_П = 27,6

^oС. Геометрический градиент к_Г = 0,0333

^oС/м; Р_П = 5 Вт/м. Грузонесущие геофизические кабели могут содержать, как правило, одну, три или семь изолированных жил. На рис. 5 показаны типичные конструкции кабелей. Геофизические кабели могут работать в следующих

средах:

газ

(преимущественно

метан),

промывочная

жидкость,

вода,

нефть.

Промывочные

жидкости представляют собой глинистые растворы, жидкости на нефтяной основе или аэрированные жидкости. Глинистые промывочные жидкости изготавливаются

с

применением

бентонитовых и полигорститовых порошков (20 % порошка и 80 % воды). Промывочные

жидкости

на

нефтяной основе содержат, как правило, дизельное топливо до 70-80 %, битум — до 15-20 % и до 10 % воды. Допустимый ток нагрузки рассчитываем по формуле где Т_М — максимально допустимая температура

для

изоляции;

Т₀ —

температура окружающей среды на максимальной глубине нагревания кабеля; R_Ж — электрическое сопротивление жилы при температуре Т_М, Ом/м; R_ТК — тепловое сопротивление кабеля (отнесенное к общему количеству жил — n); R_Т0 — тепловое сопротивление окружающей среды,

^oС•м/Вт. Формула

(25)

справедлива

при

одинаковых

токах во всех жилах кабеля. Тепловое сопротивление одножильного кабеля где

?1,

?2,

?3 — соответственно теплопроводности изоляции, обмотки и внешней оболочки, Вт/(м• ^oС); r₀ и r₁ — радиусы жилы и по изоляции; r₃ и r₄ — внутренний и наружный радиусы внешней оболочки. Тепловое сопротивление трехжильного кабеля где

а₁= ?2/ ?1, а₂=

( ? 2 + ? 1)/2r₀; ?1

—

толщина

изоляции, ?2 — толщина оболочки. В семижильном кабеле центральная жила находится в условиях затрудненного теплоотвода и по ней нецелесообразно пропускать значительный ток нагрузки. Для

внешних

жил

можно

приближенно

использовать формулу (27). Основной

особенностью

эксплуатации

грузонесущих

геофизических

кабелей

является

кратковременный и циклический характер работы. Максимальная длительность непрерывного нахождения кабеля в

скважине

не

превышает

24-30

часов,

а

наиболее распространенная

продолжительность

—

несколько часов. Поэтому в соответствии с формулой (3) принимаем для земли в схеме рис. 4 R_Тз ?

0,1

^oС•м/Вт. Тепловое

сопротивление

теплопередачи

от

поверхности кабеля к стенке скважины или к обсадной трубе

зависит

от

теплопроводности

? и

вязкости ? среды в скважине. В табл. 8 приведены средние значения параметров для четырех типичных сред. Коэффициенты

теплопередачи

рассчитывали

для свободной конвенкции [14] где N_u, G_r, P_r — числа Нуссельта, Грассгофа, Прандтля; ?П= [Т_ПТ₀] — разность температур поверхности тела (Т_П) и окружающей среды (Т₀); для газов Pr ? 0,7. Тепловое сопротивление при конвекции При расчете значения

? в газе учитывалась теплопередача теплоизлучением. В вязких глинистых растворах теплопередача происходит путем теплопроводности где r₅ — наружный радиус кабеля; r6 — радиус стенки скважины. Если принять

? = 0,6; r₅ = 0,01 м; r₆= 0,1 м, то получим R_Т? 0,6

^oС•м/Вт. С

учетом

теплового

сопротивления

земли (0,1 ^oС•м/Вт) получим для четырех сред тепловые сопротивления внешней среды R_Т0 : в воздухе — 3, в воде — меньше 0,1, в дизельном топливе — 0,5, в глинистом растворе 0,7. Учитывая приближенный характер расчетов

для

растворов,

объединим

значения

0,5

и 0,7

и

примем

значение

R_Т0 = 0,6^oС•м/Вт

для

любых растворов. В качестве примера рассмотрим кабель с внешним диаметром 0,01 м и скважину с диаметром 0,1 м для всех сред. Грузонесущие

геофизические

кабели

изготавливают с сечением жил 0,75; 1,5; 2,5 мм², толщина изоляции 0,5; 0,7; 1,2 мм. Примем разность температур Т_м-Т_о =

30 ^оС.

Теплопроводность

полиэтилена

0,3

и фторопласта 0,15 Вт/(м • ^oС). Тогда в формуле (27) получим для кабеля КГЗ-60-90-1 (диаметр жилы 1,1 мм, сечение 0,75 мм, толщина изоляции 0,7 мм) тепловое сопротивление,

отнесенное

к

трем

жилам, 0,32 о С•м/Вт. В табл. 9 приведены значения тепловых сопротивлений и допустимых токов нагрузки для трех сред четырех типичных кабелей. При

расчетах

для

табл.

9

приняты:

Т_м-Т₀=30 ^oС

и данные табл. 8. Расчеты проводились по (25). При расчете допустимых токов нагрузки в кабелях для электробуров следует учитывать, что раствор движется со скоростью V=1-4м/сек. В этом случае коэффициент

теплопередачи

следует

рассчитывать

по числу Рейнольдса (если R_е>2000)

Например, если V= 2 м/с, ? =2•10 -5 м²/c, d=0,03 м, R_e = 3000, N_u =158, а

?

1000, R_Т?

0,01^oС•м/Вт. В

этом

случае

тепловое

сопротивление

окружающей среды

равно

тепловому

сопротивлению

земли.

Для режима работы электробура R_Т0 ?

0,2

^oС•м/Вт. Параметры глинистых растворов точно неизвестны, поэтому значение R_Т0 получено только приближенно. В заключение отметим, что применение приведенных

выше

результатов

изучения

тепловых

процессов при работе погружных кабелей будут способствовать уточнению расчета их характеристик в различных эксплуатационных режимах и увеличению эффективности их использования. Рассмотрены

теплообменные

процессы

в нефтяной

скважине

и

предложены

конкретные значения

тепловых

сопротивлений

между

элементами конструкции скважины: кабель-насоснокомпрессорная

труба

(НКТ),

кабель-нефть, нефть-НКТ,

между

НКТ

и

обсадной

трубой

(О_Т). Предложен метод расчета теплового сопротивления

между

О_Т

и

грунтом.

Разработанные

рекомендации для расчета допустимых токов нагрузки силовых кабелей позволяют получить значения токов,

соответствующих

рекомендациям

зарубежных фирм и практике использования отечественных кабелей. Предложенные методы расчета позволяют определить

допустимые

токи

нагрузки

кабелей

и необходимые

мощности

кабелей

нагревания, применяемые

для

предотвращения

осаждения парафина на стенках НКТ при совместной работе силовых кабелей и кабелей нагревания. На основании предложенных методов расчета впервые даны рекомендации по определению допустимых токов нагрузки в геофизических грузонесущих кабелях. Авторы: Месенжник Я.З., докт. техн. наук, проф., Пироговский Р.А., Холодный С.Д., докт. техн. наук, проф. ОАО «ВНИИКП»